Application of a New Adaptive Robust Controller Design Method to Electro-hydraulic Servo System
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摘要: 提出了一种自适应鲁棒控制器设计新方法, 并运用在阀控缸电液位置伺服系统中.首先, 将含有确定、不确定、已知、未知、线性和非线性项的电液伺服系统进行完整地数学建模, 以状态空间的形式表出.然后利用本文所提的新方法设计自适应鲁棒控制器和相应的自适应律来处理所建模型中的各项元素.该控制器通过设计一个带有虚拟控制量的控制状态空间表达式并结合状态观测器来获得.设计合适的虚拟控制量, 可在任意给定条件下, 使所有的系统状态都收敛到所设计的理想状态.接着设计李亚普诺夫函数来证明闭环系统的稳定性.最后建立硬件实验平台与经典自适应鲁棒控制方法进行对比实验验证此自适应鲁棒控制器设计新方法的有效性和优势.Abstract: This paper proposes a new design method of adaptive robust controller and applies it to a valve-control-cylinder electro-hydraulic servo system. Firstly, the system is fully derived in the state-space form, which includes all the certain, uncertain, known, unknown, linear and nonlinear terms of the system. Then the adaptive robust controller designed by the new method is employed, together with the chosen adaption laws, to deal with all the elements of the modeled mathematical system. The proposed controller is obtained by designing a control state-space expression with auxiliary control components and a state observer. Under an arbitrary given trajectory, all the system states will converge to the desired states through designing the appropriate auxiliary control components. Lyapunov method is utilized to strictly prove the convergence and stability of the system. Finally, a hardware platform of the system is set up and comparative experiments with the adaptive robust controller are implemented to verify the effectiveness and advantages of the proposed method.
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Key words:
- Adaptive robust /
- state observer /
- electro-hydraulic /
- uncertainties /
- nonlinear
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广义系统[1]的研究是从20世纪70年代[2]开始的, 在近40年的历史中广义系统理论研究得到了迅速发展, 并取得了一系列的丰硕成果[3-5].广义系统理论已成为现代控制理论中一个独立的研究领域, 这些研究成果主要集中在广义定常系统[6]、广义周期时变系统[7-8]和广义时变系统[9-10].随着科学技术的发展和工程技术的需要, 广义时变系统时域控制研究也受到了广泛的关注.
时域稳定性最早是由Kamenkov在文献[11]中提出来的, 至今已有很多可观的成果.文献[12-15]提出了时域稳定和时域有界的定义, 并对一般线性时变系统的时域稳定进行研究.文献[16-18]给出了带脉冲的线性时变系统的时域稳定的定义, 并利用 $L_{2}$ 增益给出时域稳定的判定定理.文献[19-22]探讨了带有干扰的参数不确定性系统时域稳定及时域控制的问题, 文献[23-24]利用微分矩阵不等式研究了一类带有跳变的线性时变系统的时域稳定. Ambrosino等研究了状态依赖时变脉冲动力系统的时域稳定性问题[25], 并在文献[26-29]中对时间依赖和状态依赖脉冲动力系统的时域稳定进行了对比和分析.文献[30-31]利用分段线性化将时变矩阵转化为一组标准的矩阵不等式, 解决了小区间内时变矩阵不等式的求解问题.时变脉冲系统中的研究方法多是时变系统与正常脉冲系统的自然推广, 文中所研究的广义时变脉冲系统不仅是时变脉冲系统的推广, 而且还考虑到广义系统自身的脉冲效应, 因此给研究和实验带来了一定的困难.
本文主要研究状态依赖广义时变脉冲系统的时域稳定问题.在考虑广义系统自身无脉冲效应的前提下, 运用微分矩阵不等式方法给出了广义时变脉冲系统时域稳定的充分条件, 并设计了状态反馈控制器.最后根据分段线性化将小区间内广义时变矩阵不等式转化为广义时不变线性矩阵不等式, 应用Matlab LMI工具箱编程进行求解.
1. 问题描述
$\boldsymbol{R} ^{n}$ 表示 $n$ -维欧几里得空间, $\boldsymbol{R}^{+}$ 是正实数集, $R > 0$ 是对称正定矩阵. ${N}$ 是自然数. $J=[t_0, t_0 +T]$ 表示时间域, 其中, $T \in \boldsymbol{R}^{+}$ .
考虑如下形式的状态依赖广义时变脉冲系统:
$ \begin{align} \left\{ \begin{array}{l} E\dot{{\boldsymbol x}}(t)=A(t){\boldsymbol x}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\notin \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}^{+}_{k}(t)=A_{d, k}{\boldsymbol x}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}(t_{0})={\boldsymbol x}_{0}, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, N \end{array} \right. \end{align} $
(1) 其中, ${\boldsymbol x}(t)\in \boldsymbol{R}^{n}$ 为状态向量; $A(\cdot):t\in \boldsymbol{R}^{+}\mapsto \boldsymbol{R}^{n\times n}$ 是连续的函数矩阵, $A_{d, k}\in \boldsymbol{R}^{n\times n}, k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} $ 是时不变矩阵; $E$ 为奇异矩阵; ${S}_{k}\subseteq \boldsymbol{R}^{n}, k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N}$ 是单连通互不相交的跳变集合 $({\boldsymbol x}_{0}\notin \mathcal{S}_{k})$ .根据脉冲时刻定义如下跳变时间集合:
$ \mathcal{T}_{x(\cdot)}=\{t\in \boldsymbol{R}^{+}|{\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_{k}, k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N}\} $
定义1.如果 ${\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}R{\boldsymbol x}_{0}\leq c_{1}$ 推出 ${\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}\Gamma(t){\boldsymbol x}(t) < c_{1}$ , 对 $\forall t\in J$ , 则称系统 (1) 是对于 $(c_1, J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定的.其中 $c_{1}>0, R$ 是对称正定矩阵, $\Gamma(\cdot)$ 是定义在 $J$ 上的函数矩阵, $\Gamma(t_0) < R$ .
定义2.如果存在常数 $s$ 对于任意 $t\in J$ 使得 $\det (sE-A(t)) \neq 0$ , 则广义时变系统 $E\dot{{\boldsymbol x}}(t)=A(t){\boldsymbol x}(t)$ 是一致正则的.
系统 (1) 一致正则与Campbell意义下的解析可解是等价的, 广义时变系统的一致正则性和 $A(t)$ 的连续性保证了其解的存在唯一性, 下面的讨论假定系统是一致正则的.我们将系统作如下分解:
$ \begin{align*} &MEN\!=\!\left[\begin{array}{ccc} I&0\\0&0 \end{array}\right], MA(t)N\!=\!\left[\begin{array}{ccc} A_{11}(t)& A_{12}(t)\\A_{21}(t)& A_{22}(t)\end{array}\right]\\ &N^{-1}{\boldsymbol x}(t)=\left[\begin{array}{ccc}{\boldsymbol x}_{1}(t)& {\boldsymbol x}_{2}(t)\end{array}\right]\end{align*} $
其中, $M, N$ 均为可逆矩阵, 则系统 (1) 等价于如下系统:
$ \begin{align*} \begin{aligned} &\dot{{\boldsymbol x}}_{1}(t)=A_{11}(t){\boldsymbol x}_{1}(t)+A_{12}(t) {\boldsymbol x}_{2}(t)\\ &0 = A_{21}(t) {\boldsymbol x}_{1}(t)+A_{22}(t){\boldsymbol x}_{2}(t) \end{aligned} \end{align*} $
显然, 系统 (1) 对于任意初始条件无脉冲的充要条件是 $A_{22}(t)$ 可逆.
另外考虑一类带有外部干扰的状态依赖广义时变脉冲系统
$ \begin{align} \left\{ \begin{array}{l} E\dot{{\boldsymbol x}}(t)=A(t){\boldsymbol x}(t)+G(t){\boldsymbol\omega}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\notin \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}^{+}_{k}(t)=A_{d, k}{\boldsymbol x}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}(t_{0})={\boldsymbol x}_{0}, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} \right. \end{align} $
(2) 外部干扰 ${\boldsymbol \omega}(t)$ 满足:
$ \begin{align} \begin{array}{l} \int_{t_0}^{t_0 +T}{\boldsymbol \omega}^{\rm T}(s){\boldsymbol \omega}(s){\rm d}s\leq d, \quad d\geq 0 \end{array} \end{align} $
(3) 定义3.如果 ${\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}R{\boldsymbol x}_{0}\leq c_{1}$ 推出 ${{\boldsymbol{x}}^{\text{T}}}(t){{E}^{\text{T}}}\Gamma (t)\boldsymbol{x}(t) < {{c}_{2}}$ , 对 $\forall t\in J$ , 则称系统 (2) 是对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol \omega(t)}, J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定的.其中 $0 < c_{1} < c_{2}, R$ 是对称正定矩阵, $\Gamma(\cdot)$ 是定义在 $J$ 上的函数矩阵, $\Gamma(t_0) < R$ , 外部干扰 ${\boldsymbol \omega}(t)$ 满足式 (3).
2. 时域稳定性分析
本节分别对系统 (1) 和 (2) 给出时域稳定的充分条件.
定理1.对于系统 (1), 如果存在分段连续可微对称非奇异函数矩阵 $P(\cdot)$ 在 $J$ 上满足下列一组矩阵不等式, $\forall t\in J$ .
$ E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq 0 $
(4a) $ A^{\rm T}(t)P(t)+P^{\rm T}(t)A(t)+E^{\rm T}\dot{P}(t) < 0 $
(4b) $ \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}-E^{\rm T}P(t) < 0\\ \qquad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k, \qquad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} $
(4c) $ E^{\rm T}\Gamma(t)\leq E^{\rm T}P(t)\leq E^{\rm T}P(t_0) < E^{\rm T}R $
(4d) 则称系统 (1) 对于 $(c_1, J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定.
证明. 由定理条件 (4a) 和下式
$ \begin{align*} M^{\rm -T}P(t)N=\left[\begin{array}{cc}P_{1}(t)&P_{2}(t)\\ P_{3}(t)&P_{4}(t)\end{array}\right] \end{align*} $
有 $P_2(t)=0$ 和 $P_1(t)$ 对称, 将条件 (4b) 进行分解可得:
$ \begin{align*} \begin{aligned} &N^{\rm T}A^{\rm T}(t)M^{\rm T}M^{\rm -T}P(t)N +\\ &\quad N^{\rm T}P^{\rm T}(t)M^{-1}MA(t)N+\\ &\quad N^{\rm T}E^{\rm T}M^{\rm T}M^{\rm -T}\dot{P}(t)N =\\ &\quad \left[\begin{array}{cc}A_{11}^{\rm T}(t)&A_{21}^{\rm T}(t)\\A_{12}^{\rm T}(t)&A_{22}^{\rm T}(t)\end{array}\right]\left[\begin{array}{cc}P_{1}(t)&P_{2}(t)\\P_{3}(t)&P_{4}(t)\end{array}\right]+\\ &\quad \left[\begin{array}{cc}P_{1}^{\rm T}(t)&P_{3}^{\rm T}(t)\\P_{2}^{\rm T}(t)&P_{4}^{\rm T}(t)\end{array}\right]\left[\begin{array}{cc}A_{11}(t)&A_{12}(t)\\A_{21}(t)&A_{22}(t)\end{array}\right]+\\ &\quad \left[\begin{array}{cc}I&0\\0&0\end{array}\right]\left[\begin{array}{cc}\dot{P}_{1}(t)&\dot{P}_{2}(t)\\ \dot{P}_{3}(t)&\dot{P}_{4}(t)\end{array}\right]=\\ &\quad \left[\begin{array}{cc}\ast&\ast\\\ast&A_{22}^{\rm T}(t)P_{4}(t)+P_{4}^{\rm T}(t)A_{22}(t)\end{array}\right] < 0 \end{aligned} \end{align*} $
由上式显然有 $A_{22}^{\rm T}(t)P_{4}(t)+P_{4}^{\rm T}(t)A_{22}(t) < 0$ .因此, $A_{22}(t)$ 可逆, 系统对任意初始状态无脉冲.
构造下列广义Lyapunov函数
$ \begin{align*} V(t, {\boldsymbol x})={\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}P(t){\boldsymbol x}(t) \end{align*} $
当 $t\notin \mathcal{T}_{x(\cdot)}$ , 即系统状态向量 ${\boldsymbol x}(t)$ 没有达到跳变集合.则对 $V(t, {\boldsymbol x})$ 求导:
$ \begin{align*} &\dot V(t, {\boldsymbol x})={\boldsymbol x}^{\rm T}(t)[A^{\rm T}(t)P(t)+P^{\rm T}(t)A(t)+\\ &\qquad E^{\rm T}\dot{P}(t)]{\boldsymbol x}(t) \end{align*} $
由条件 (4b) 可知 $\dot V(t, {\boldsymbol x})< 0$ .
然而当 $t\in\mathcal{T}_{x(\cdot)}$ , 即系统依赖状态发生跳变, 由条件 (4c) 可得:
$ \begin{align*} & V (t, {\boldsymbol x}^+_k)-V (t, {\boldsymbol x})={\boldsymbol x}^{\rm T}(t)\times\\ & \qquad [A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P (t) A_{d, k}-E^{\rm T}P (t)]{\boldsymbol x}(t) < 0 \end{align*} $
则可以推出 $V(t, {\boldsymbol x})$ 在 $J$ 上是严格递减的.
对于系统 (1) 给定初始条件 $t_0$ 使得 ${\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}R{\boldsymbol x}_{0}\leq c_{1}$ , 对所有的 $t\in J$ 都有:
$ \begin{align*} \begin{aligned} {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}\Gamma(t){\boldsymbol x}(t)&\leq {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}P(t){\boldsymbol x}(t)\leq\\ & {\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}P(t_0){\boldsymbol x}_{0} < \\ &{\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}RE{\boldsymbol x}_{0} < c_1 \end{aligned} \end{align*} $
因此系统 (1) 对于 $(c_1, J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定.
定理2.对于系统 (2), 如果存在分段连续可微对称非奇异函数矩阵 $P(\cdot)$ 在 $J$ 上满足下列不等式, $\forall t\in J$ .
$ E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq 0 $
(5a) $ \begin{bmatrix} \Pi(t)&P^{\rm T}(t)G(t)\\ G^{\rm T}(t)P(t)&-I \end{bmatrix}< 0 $
(5b) $ \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}-E^{\rm T}P(t)< 0\\ \qquad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k, \qquad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} $
(5c) $ E^{\rm T}\Gamma(t)\leq E^{\rm T}P(t)\leq E^{\rm T}P(t_0) < E^{\rm T}R $
(5d) 则称系统 (2) 是对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol \omega}(t), J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定的.其中
$ \begin{align*} \Pi(t)=A^{\rm T}(t)P(t)+P^{\rm T}(t)A(t)+E^{\rm T}\dot{P}(t) \end{align*} $
证明.由条件 (5b) 可知 $\Pi(t) < 0$ , 同理可证系统 (2) 对任意初始状态无脉冲.
考虑下列广义Lyapunov函数
$ \begin{align*} V(t, {\boldsymbol x})={\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}P(t){\boldsymbol x}(t) \end{align*} $
当 $t\notin \mathcal{T}_{x(\cdot)}$ , 即系统状态向量 ${\boldsymbol x}(t)$ 没有达到跳变集合.则对 $V(t, {\boldsymbol x})$ 求导:
$ \begin{align*} \begin{array}{l} \dot V(t, {\boldsymbol x})={\boldsymbol x}^{\rm T}(t)\Pi(t){\boldsymbol x}(t)+{\boldsymbol \omega}^{\rm T}(t)G^{\rm T}(t)P(t)\times\\ {\boldsymbol x}(t)+{\boldsymbol x}^{\rm T}(t)P^{\rm T}(t)G(t){\boldsymbol \omega}(t) \end{array} \end{align*} $
构造下列向量
$ \begin{align*} {\boldsymbol z}(t)=\left[\begin{array}{c}{\boldsymbol x}(t)\\ {\boldsymbol \omega}(t) \end{array}\right] \end{align*} $
由式 (5b) 得:
$ \begin{array}{lll} {\boldsymbol z}^{\rm T}(t) \left[\begin{array}{cc}\Pi(t)&P^{\rm T}(t)G(t)\\ G^{\rm T}(t)P(t)&-I\end{array}\right]{\boldsymbol z}(t)=\\ \quad \dot V(t, {\boldsymbol x})-{\boldsymbol \omega}^{\rm T}(t){\boldsymbol \omega}(t) < 0 \end{array} $
显然有:
$ \begin{align*} \dot V(t, {\boldsymbol x}) < {\boldsymbol \omega}^{\rm T}(t){\boldsymbol \omega}(t) \end{align*} $
对上式在 $[t_0, t]$ 上求积分得:
$ \begin{align*} \int_{t_0}^{t}\dot V(s, {\boldsymbol x}){\rm d}s < \int_{t_0}^{t}{\boldsymbol \omega}^{\rm T}(s){\boldsymbol \omega}(s){\rm d}s \end{align*} $
则
$ \begin{align*} \begin{aligned} V(t, {\boldsymbol x})& < V(t_0, {\boldsymbol x})+\int_{t_0}^{t}{\boldsymbol \omega}^{\rm T}(s){\boldsymbol \omega}(s){\rm d}s < \\ &{\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}P(t_0){\boldsymbol x}_{0}+d < \\ &{\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}R{\boldsymbol x}_{0}+d < \\ &c_1+d \end{aligned} \end{align*} $
当 $t\in\mathcal{T}_{x(\cdot)}$ , 即系统状态发生跳变
$ \begin{align*} \begin{aligned} V(t, {\boldsymbol x}^+)&= {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}{\boldsymbol x}(t)< \\ &{\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}P(t){\boldsymbol x}(t) < V(t, {\boldsymbol x}) < \\ &c_1+d \end{aligned} \end{align*} $
则 $\exists c_2>c_1$ 使得 $V(t, {\boldsymbol x})$ 在 $J$ 上有 $V(t, {\boldsymbol x}) < c_2$ .
对系统 (2) 给定初始条件 $t_0$ 使得 ${\boldsymbol x}_{0}^{\rm T}E^{\rm T}R{\boldsymbol x}_{0}\leq c_{1}$ , 对所有的 $t\in J$ 都有:
$ \begin{align*} {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}\Gamma (t){\boldsymbol x}(t)\leq {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)E^{\rm T}P(t){\boldsymbol x}(t) < c_2\end{align*} $
则称系统 (2) 对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol\omega}(t), J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定.
接下来应用S-procedure理论[30]进一步研究系统 (1) 和系统 (2) 的时域稳定.
引理1[25].存在一个连续闭集 $\mathcal{S}\subseteq \boldsymbol{R}^n$ 、对称矩阵 $Q_0\in \boldsymbol{R}^{n\times n}$ 、 $Q_i\in \boldsymbol{R}^{n\times n}$ 满足:
$ {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)Q_{0}{\boldsymbol x}(t) < 0, \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S} $
(6a) $ {\boldsymbol x}^{\rm T}(t)Q_{i}{\boldsymbol x}(t) < 0, \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}, \quad i=1, \cdot\cdot\cdot, p $
(6b) 则一定存在非负标量 $c_i, i=1, \cdot\cdot\cdot, p$ , 使得:
$ \begin{align} Q_0-\sum_{i=1}^{p}c_iQ_i < 0 \end{align} $
(6c) 显然条件 (6c) 可以推出条件 (6a). S-procedure就是通过判断条件 (6c) 的可行性来验证条件 (6a) 是否成立的.一般来说, 条件 (6c) 比条件 (6a) 更容易检验.所以, 通过应用S-procedure理论可以找到检验 (6a) 成立的更有效的方法.
由引理1的结论, 考虑条件 (4c), 当给定 $k$ 时, 令
$ \begin{align*} \begin{array}{l} Q_0=A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}-E^{\rm T}P(t), \quad \mathcal{S}=\mathcal{S}_k \end{array} \end{align*} $
则条件 (4c) 等价于如下不等式:
$ \begin{align*} \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}- E^{\rm T}P(t)-\sum\limits_{i=1}^{p}c_{i, k}(t)Q_{i, k} < 0 \end{array} \end{align*} $
于是可以推出如下定理.
定理3.如果存在对称矩阵集合 $Q_{i, k}, i=1, \cdot\cdot\cdot, p_k, k=1, \cdot\cdot\cdot, {N}$ 满足引理1条件, 并且存在一个连续可微对称非奇异函数矩阵 $P(\cdot)$ 和非负标量 $c_{i, k}(\cdot)\geq 0 $ 有:
$ E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq 0 $
(7a) $ A^{\rm T}(t)P(t)+P^{\rm T}(t)A(t)+E^{\rm T}\dot{P}(t) < 0 $
(7b) $ \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}- E^{\rm T}P(t)-\sum\limits_{i=1}^{p}c_{i, k}(t)Q_{i, k}<0\\ \qquad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} $
(7c) $ E^{\rm T}\Gamma(t)\leq E^{\rm T}P(t)\leq E^{\rm T}P(t_0)< E^{\rm T}R $
(7d) 成立, 则系统 (1) 对于 $(c_1, J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定.其中 $J=[t_0\quad t_0 +T]$ .
注1.由引理1知定理3的条件有利于这类问题的求解.在定理1中, 跳变时需要解无穷多个矩阵不等式, 而在定理3中, 跳变时只需解在指定集合上的有限个矩阵不等式.同理, 由定理2可以推出如下定理.
定理4.如果存在对称矩阵集合 $Q_{i, k}, i=1, \cdot\cdot\cdot, p_k, k=1, \cdot\cdot\cdot, {N}$ 满足引理1条件, 并且存在一个连续可微对称非奇异函数矩阵 $P(\cdot)$ 和非负标量 $c_{i, k}(\cdot)\geq 0$ 有:
$ E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq 0 $
(8a) $ \begin{bmatrix} \Pi(t)&P^{\rm T}(t)G(t)\\ G^{\rm T}(t)P(t)&-I \end{bmatrix} < 0 $
(8b) $ \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}P(t)A_{d, k}-E^{\rm T}P(t)-\sum\limits_{i=1}^{p}c_{i, k}(t)Q_{i, k} < 0\\ \qquad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} $
(8c) $ E^{\rm T}\Gamma(t)\leq E^{\rm T}P(t)\leq E^{\rm T}P(t_0) < E^{\rm T}R $
(8d) 成立, 则称系统 (2) 对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol \omega}(t), J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定.其中 $\Pi(t)$ 与定理2相同.
3. 时域控制器设计
考虑如下状态依赖广义时变脉冲系统
$ \begin{align} \left\{ \begin{array}{l} E\dot{{\boldsymbol x}}(t)=A(t){\boldsymbol x}(t)+G(t){\boldsymbol \omega}(t)+\\ \qquad B(t)u(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\notin \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}^{+}_{k}(t)=A_{d, k}{\boldsymbol x}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}(t_{0})={\boldsymbol x}_{0}\quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} \right. \end{align} $
(9) 对上述系统找到一个状态反馈控制律
$ \begin{align*} {\boldsymbol u}(t)=K(t){\boldsymbol x}(t) \end{align*} $
使得闭环系统
$ \begin{align} \left\{ \begin{array}{l} E\dot{{\boldsymbol x}}(t)=A_c(t){\boldsymbol x}(t)+G(t){\boldsymbol \omega}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\notin \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}^{+}_{k}(t)=A_{d, k}{\boldsymbol x}(t), \quad {\boldsymbol x}(t)\in \mathcal{S}_k\\ {\boldsymbol x}(t_{0})={\boldsymbol x}_{0}, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} \right. \end{align} $
(10) 是时域稳定, 其中 $A_c(t)=A(t)+B(t)K(t)$ .
定理5.对于系统 (10), 如果存在分段连续可微对称非奇异的函数矩阵 $\bar{P}(\cdot)$ 、函数矩阵 $L_{k}(\cdot)$ 和非负标量 $C_{i, k}\leq 0$ 满足下列不等式组, $\forall t\in J$ .
$ \begin{bmatrix} \Pi_{1}(t)&G(t)\\ G^{\rm T}(t)&-I \end{bmatrix} < 0 $
(11a) $ \begin{array}{l} A_{d, k}^{\rm T}E^{\rm T}\bar{P}^{-1}(t)A_{d, k}-E^{\rm T}\bar{P}^{-1}(t)-\\ \qquad \quad \sum\limits_{i=1}^{p}c_{i, k}(t)Q_{i, k} < 0\\ \qquad {\boldsymbol x}(t)\in S_k, \quad k=1, 2, \cdot\cdot\cdot, {N} \end{array} $
(11b) $ E^{\rm T}\Gamma(t)\leq E^{\rm T}\bar{P}^{-1}(t)\leq E^{\rm T}\bar{P}^{-1}(t_0) < E^{\rm T}R $
(11c) 则称系统 (10) 对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol\omega}(t), J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定, 且状态反馈控制律为
$ \begin{align} K_k(t)=L_k(t)\bar{P}^{-1}(t) \end{align} $
(12) 其中, $\Pi_1(t)=-E\dot{\bar{P}}(t)+\bar{P}^{\rm T}(t)A^{\rm T}(t)+A(t)\bar{P}(t)+L^{\rm T}_{k}(t)B^{\rm T}(t)+B(t)L_{k}(t)$ .
证明.对于 $t\in J_k$ , 将状态反馈控制律 $K_{k}(t)=L_{k}(t)\bar{P}^{-1}(t)$ 带入式 (9), 可以得到闭环系统 (10), 其中, $A_{c}(t)=A(t)+B(t)L_{i}(t)\bar{P}(t)^{-1}$ .显然 (11a) 等价于下列不等式:
$ \begin{align} \left[\begin{array}{cc}\Pi_{2}(t)&G(t)\\ G^{\rm T}(t)&-I\end{array}\right] < 0 \end{align} $
(13) 其中
$ \begin{align*} \Pi_{2}(t)=-E\dot{\bar{P}}(t)+\bar{P}^{\rm T}(t)A_{c}^{\rm T}(t)+A_{c}(t)\bar{P}(t) \end{align*} $
令 $P(t)=\bar{P}^{-1}(t)$ , 将式 (13) 分别左乘 ${\rm diag}\{\bar{P}^{\rm -T}(t), I\}$ , 右乘 ${\rm diag} \{\bar{P}^{-1}(t), I\}$ , 得到下列不等式:
$ \begin{align*} \left[\begin{array}{cc}\Pi_{3}(t)&\bar{P}^{\rm-T}(t)G(t)\\ G^{\rm T}(t)\bar{P}^{-1}(t)&-I\end{array}\right] < 0 \end{align*} $
其中, $ \Pi_{3}(t)=-\bar{P}^{\rm -T}(t)E\dot{\bar{P}}(t)\bar{P}^{-1}(t)+ A_{c}^{\rm T}(t) \bar{P}^{-1}(t)+\bar{P}^{\rm -T}(t)A_{c}(t).$
因为 $P(t)=\bar{P}^{-1}(t)$ , 故
$ \begin{align*} I=\bar{P}(t)P(t), \quad 0=\dot{\bar{P}}(t)P(t)+\bar{P}(t)\dot{P}(t) \end{align*} $
又因为 $E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq0$ , 我们很容易可以得出:
$ \begin{align*} -P^{\rm T}(t)E\dot{\bar{P}}(t)P(t)=-E^{\rm T}P(t)\dot{\bar{P}}(t)P(t)=E^{\rm T}\dot{P}(t)\end{align*} $
由此可得:
$ \begin{align} \left[\begin{array}{cc}\Pi_{4}(t)&P^{\rm T}(t)G(t)\\ G^{\rm T}(t)P(t)&-I\end{array}\right] < 0 \end{align} $
(14) 其中
$ \begin{align*} \Pi_{4}(t)=E^{\rm T}\dot{P}(t)+A_c^{\rm T}(t)P(t)+P(t)A_c(t) \end{align*} $
另一方面, 因为 $P(t)=\bar{P}^{-1}(t)$ , 条件 (11b) 和 (11c) 等价于式 (7c) 和 (7d).综上所述, 闭环系统 (10) 是对于 $(c_1, c_2, {\boldsymbol\omega}(t), J, R, \Gamma(\cdot))$ 时域稳定的.
为了将小区间内的时变矩阵不等式转化为标准的矩阵不等式组.可以将小区间内的时变矩阵不等式做如下处理.假设 $P(t)$ (或 $\bar{P}(t)$ ) 是分段线性的, $P(t)$ (或 $\bar{P}(t)$ ) 在 $\mathcal{T}_{x(\cdot)}$ 处发生跳变 (以下只给出 $P(t)$ (或 $\bar{P}(t)$ ) 的形式, $L(t)$ 、 $\dot{P}(t)$ 形式与 $P(t)$ 类似).
$ \begin{align*} \label{eq} \left\{ \begin{aligned} & P(0)({\rm or}\ (\bar{P}(0)))=\Pi_{1}^{0}\\ & P(t)({\rm or}\ (\bar{P}(t)))=\Pi_{k}^{0}+\Pi_{k}^{s}(t-(k-1)T_{s}), \\ & \qquad \qquad k\in N : kx \bar{k}, \quad t\in[(k-1)T_{s}, kT_{s}]\\ & P(t)({\rm or}\ (\bar{P}(t)))=\Pi_{\bar{k}+1}^{0}+\Pi_{\bar{k}+1}^{0}(t-\bar{k}T_{s}), t\in[\bar{k}T_{s}, T] \end{aligned} \right. \end{align*} $
因此上述条件可以转化为一组标准的矩阵不等式求解问题.由于 $E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq0$ ( $E^{\rm T}\Pi_{k}^{0}=\Pi_{k}^{0\rm T}E\geq0$ $E^{\rm T}\Pi_{k}^{s}=\Pi_{k}^{s{\rm T}}E\geq0$ ) 是一组非严格的矩阵不等式, 这样对于求解会造成一定的麻烦.为了将非严格的矩阵不等式组转化为严格的矩阵不等式组, 我们介绍如下引理.
引理2[31].如果 $X\in \boldsymbol{R}^{n\times n}$ 是对称矩阵且满足 $E_{L}^{\rm T}XE_{L}>0$ , $T\in {\bf R }^{(n-r)\times(n-r)}$ 是非奇异矩阵.则 $XE+M^{\rm T}TS^{\rm T}$ 也是非奇异的且它的逆可以表示为
$ \begin{align*} (XE+M^{\rm T}TS^{\rm T})^{-1}=XE^{\rm T}+STM \end{align*} $
其中, $X$ 是对称矩阵, $T$ 是非奇异矩阵.
$ \begin{align*} E_{R}^{\rm T}XE_{R}=(E_{L}^{\rm T}XE_{L})^{-1}, \ T=(S^{\rm T}S)^{-1}T^{-1}(MM^{\rm T})^{-1}\end{align*} $
$M$ 和 $S$ 是行满秩矩阵满足 $ME=0$ , $ES=0$ ; $E$ 可以分解为 $E=E_{L}E_{R}^{\rm T}$ , 其中 $E_{L}\in \boldsymbol{R}^{n\times r}$ , $E_{R}\in {\bf R }^{n\times r}$ 是列满秩的.
令 $\Pi_{k}^{0}=X_{k}^{0}E+M^{\rm T}T_{k}^{0}S^{\rm T}$ , $\Pi_{k}^{s}=X_{k}^{s}E+M^{\rm T}T_{k}^{s}S^{\rm T}$ .根据引理2可以得到 $(X_{k}^{0}E+M^{\rm T}T_{k}^{0}S^{\rm T})^{-1}=X_{k}^{0}E^{\rm T}+ST_{k}^{0}M$ 和 $(X_{k}^{s}E+M^{\rm T}T_{k}^{s}S^{\rm T})^{-1}=X_{k}^{s}E^{\rm T}+ST_{k}^{0}M$ .这样 $E^{\rm T}P(t)=P^{\rm T}(t)E\geq0$ 就得到了满足.因此, 非严格的矩阵不等式组转化为了严格的矩阵不等式组.利用Matlab LMI工具箱, 就可以对 $X_{k}^{s}, T_{k}^{0}, T_{k}^{s}, X_{k}^{0}$ (或 $X_{k}^{0}, X_{k}^{s}, T_{k}^{0}, T_{k}^{s}), \Lambda_{k}^{0}, \Lambda_{k}^{s}$ 进行求解, 从而得到 $P(t)$ (或 $(\bar{P}(t))$ 和 $L(t)$ .
4. 数值算例
例1.考虑广义时变脉冲系统 (9),
$ \begin{align*} &E=\left[\begin{array}{ccc} 1&0\\0&0 \end{array}\right], \quad A=\left[\begin{array}{ccc} 1&-1.5\\0.5&t \end{array}\right]\\ &A_{d, 1}=\left[\begin{array}{ccc} 0.8&0\\-1&0.5 \end{array}\right], \quad G=\left[\begin{array}{ccc} 1\\1 \end{array}\right] B=\left[\begin{array}{ccc} 0\\1 \end{array}\right] \end{align*} $
跳变集合
$ \begin{align*} \mathcal{S}_1= \left(\begin{array}{*{20}c}\left(\begin{array}{*{20}c}0.5\\ 0.2\end{array}\right), &\left(\begin{array}{*{20}c}0.4\\ 0.4 \end{array}\right)\end{array}\right) \end{align*} $
其中, 选取 ${\boldsymbol\omega}(t)=1$ , $J=[0 {\rm s}\quad 5 {\rm s}]$ , $R=\left[{array}{ccc} 2&0\\0&2 {array}\right]$ , $c_1=3$ , $c_2=4$ .由引理1可选取
$ \begin{align*} Q=\left[\begin{array}{ccc} 0.4000&-0.7000\\-0.7000&1.0000 \end{array}\right]\end{align*} $
显然
$ \begin{align*} E_{R}=E_{L}=\left[\begin{array}{ccc} 1\\0 \end{array}\right] \end{align*} $
我们选 $M^{\rm T}=S=[0 \quad 1]^{\rm T}$ .则存在 $\Gamma(t)=\left[{array}{ccc} 1&0\\0&1{array}\right]$ , 根据Matlab LMI工具箱求解矩阵不等式组, 可得正数 $c_1(\cdot)$ 及矩阵 $P(\cdot), L_1(\cdot)$ , 使得式 (11) 成立, 则闭环系统 (10) 是时域稳定的, 且状态反馈控制律 $K(t)=[K_1(t)\quad K_2(t)]$ 见图 1.
5. 结论
本文针对状态依赖广义时变脉冲系统时域稳定问题进行研究, 给出了广义时变脉冲系统时域稳定充分条件及状态反馈控制器的设计.并且对上述充分条件提出DLMIs优化计算的方法, 使得这类问题在数值计算上易于处理.利用分段线性化将小区间内广义时变矩阵不等式转化为广义时不变线性矩阵不等式来求解.最后给出数值算例来验证结论的有效性.
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图 2 阀控缸电液位置伺服系统实验平台
Fig. 2 The experimental platform of valve-control-cylinder electro-hydraulic position servo system
图 5 对比实验负载力估计曲线和压力曲线
Fig. 5 The load force estimations and actual pressures of comparative experiments
表 1 电液伺服系统硬件配置
Table 1 The hardware of electro-hydraulic servo system
组件 型号与参数 伺服电机 MDME152GCGM 泵 MCY14-13 溢流阀 Rexroth 伺服阀 FF-101/8 位移传感器 LVDT(WY-100L) 压力传感器 TRAFAG8251.84.25.17/NAT4000A 控制器 TMS320F28335 液压缸 $L$ : 100 mm, $D$ (piston): 20 mm, $D$ (rod): 10 mm 
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表 2 系统参数
Table 2 The system parameters
参数 值/单位 参数 值/单位 $ {P_s}$ $ 9 {\rm MPa}$ $ {C_d}$ $ 0.62$ $ {P_r}$ $ 0 {\rm MPa}$ $ W$ $ \pi /4 \times {10^{ -3}} {\rm {m^2}/m}$ $ {A_1}$ $ 3.14 \times {10^{ -4}} {\rm {m^2}}$ $ {C_{tm}}$ $ 1 \times {10^{ -5}} {\rm {m^3}/s/MPa}$ $ {A_2}$ $ 2.355 \times {10^{ -4}} {\rm {m^2}}$ $ {C_{em1}}$ $ 1 \times {10^{ -8}} {\rm {m^3}/s/MPa}$ $ {V_{10}}$ $ 8.5 \times {10^{ -5}} {\rm {m^3}}$ $ {C_{em2}}$ $ 1 \times {10^{ -8}} {\rm {m^3}/s/MPa}$ $ {V_{20}}$ $ 5.36 \times {10^{ -5}} {\rm {m^3}}$ $ \rho $ $ 870 {\rm kg/{m^3}}$ $ {\beta _e}$ $ 690 {\rm MPa}$ $ {k_v}$ $ 0.25 {\rm m/A}$ $ M$ $ 20 {\rm kg}$ $ {\tau _v}$ $ 0.008 {\rm s}$
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[1] Merritt H E. Hydraulic Control Systems. New York:John Wiley and Sons, 1967. [2] Yao J Y, Jiao Z X, Yao B. Nonlinear adaptive robust backstepping force control of hydraulic load simulator:theory and experiments. Journal of Mechanical Science and Technology, 2014, 28(4):1499-1507 doi: 10.1007/s12206-014-0137-z [3] Yao J Y, Jiao Z X, Ma D W. Adaptive robust control of DC motors with extended state observer. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2014, 61(7):3630-3637 doi: 10.1109/TIE.2013.2281165 [4] Lu L, Yao B. Energy-saving adaptive robust control of a hydraulic manipulator using five cartridge valves with an accumulator. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2014, 61(12):7046-7054 doi: 10.1109/TIE.2014.2314054 [5] Busquets E, Ivantysynova M. Adaptive robust motion control of an excavator hydraulic hybrid swing drive. SAE International Journal of Commercial Vehicles, 2015, 8(2):568-582 doi: 10.4271/2015-01-2853 [6] Chen G R, Wang J Z, Ma L L, Hao R J. Observer-based and energy saving control of single-rod electro-hydraulic servo system driven by servo motor. In:Proceedings of the 2015 American Control Conference. Chicago, USA:IEEE, 2015. 2224-2229 [7] 陈光荣, 王军政, 汪首坤, 马立玲.基于主被动负载的负载独立口双阀节能控制系统研究.北京理工大学学报[Online], available: http://journal.bit.edu.cn/zr/ch/reader/view_abstract.aspx?flag=2&file_no=201501040000002&journal_id=bjlgzr, Nov-ember 2, 2015Chen Guang-Rong, Wang Jun-Zheng, Wang Shou-Kun, Ma Li-Ling. The research of separate meter in and separate meter out energy saving control system using dual servo valves under complex load conditions. Transactions of Beijing Institute of Technology[Online], available: http://journal.bit.edu.cn/zr/ch/reader/view_abstract.aspx?flag=2&file_no=201501040000002&journal_id=bjlgzr, Nov-ember 2, 2015 [8] He Y D, Wang J Z, Hao R J. Adaptive robust dead-zone compensation control of electro-hydraulic servo systems with load disturbance rejection. Journal of Systems Science and Complexity, 2015, 28(2):341-359 doi: 10.1007/s11424-014-2243-5 [9] Truong D Q, Ahn K K. Force control for hydraulic load simulator using self-tuning grey predictor-fuzzy PID. Mechatronics, 2009, 19(2):233-246 doi: 10.1016/j.mechatronics.2008.07.007 [10] Guo Q, Yu T, Jiang D. High-gain observer-based output feedback control of single-rod electro-hydraulic actuator. IET Control Theory and Applications, 2015, 9(16):2395-2404 doi: 10.1049/iet-cta.2014.1158 [11] Yao B, Bu F P, Reedy J, Chiu G T C. Adaptive robust motion control of single-rod hydraulic actuators:theory and experiments. IEEE/ASME Transactions on Mechatronics, 2000, 5(1):79-91 doi: 10.1109/3516.828592 [12] Guan C, Pan S X. Nonlinear adaptive robust control of single-rod electro-hydraulic actuator with unknown nonlinear parameters. IEEE Transactions on Control Systems Technology, 2008, 16(3):434-445 doi: 10.1109/TCST.2007.908195 [13] Li Y M, Tong S C, Li T S. Observer-based adaptive fuzzy tracking control of MIMO stochastic nonlinear systems with unknown control directions and unknown dead zones. IEEE Transactions on Fuzzy Systems, 2015, 23(4):1228-1241 doi: 10.1109/TFUZZ.2014.2348017 [14] Lu L, Yao B, Wang Q F, Chen Z. Adaptive robust control of linear motors with dynamic friction compensation using modified LuGre model. Automatica, 2009, 45(12):2890-2896 doi: 10.1016/j.automatica.2009.09.007 [15] Krstic M, Kanellakopoulos I, Kokotovic P V. Nonlinear and Adaptive Control Design. New York:Wiley, 1995. [16] Yao B, Tomizuka M. Adaptive robust control of SISO nonlinear systems in a semi-strict feedback form. Automatica, 1997, 33(5):893-900 doi: 10.1016/S0005-1098(96)00222-1 [17] Yao B, Palmer A. Indirect adaptive robust control of SISO nonlinear systems in semi-strict feedback forms. In:Proceedings of the 15th IFAC World Congress. Barcelona, Spain:IFAC, 2002. 1050 [18] Tong S C, Sui S, Li Y M. Fuzzy adaptive output feedback control of MIMO nonlinear systems with partial tracking errors constrained. IEEE Transactions on Fuzzy Systems, 2015, 23(4):729-742 doi: 10.1109/TFUZZ.2014.2327987 [19] Yao J Y, Jiao Z X, Ma D W. Extended-state-observer-based output feedback nonlinear robust control of hydraulic systems with backstepping. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2014, 61(11):6285-6293 doi: 10.1109/TIE.2014.2304912 [20] 王亚刚, 许晓鸣.自适应鲁棒最优PI控制器.自动化学报, 2009, 35(10):1352-1356 doi: 10.3724/SP.J.1004.2009.01352Wang Ya-Gang, Xu Xiao-Ming. Adaptive and optimal PI controller with robustness. Acta Automatica Sinica, 2009, 35(10):1352-1356 doi: 10.3724/SP.J.1004.2009.01352 -
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